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泡沫混凝土難以同時保持輕質和高強度，其中孔隙優(yōu)化是解決這一問題的關鍵。本研究從流變控制入手，優(yōu)化孔隙結構，設計出高性能泡沫混凝土（HPFC）。并采用X射線計算機斷層掃描技術探討流變性與孔隙特征之間的關系，揭示了相應控制機制。研究表明：流變參數，特別是粘度，顯著影響孔徑、均勻性、球形度、分形維數和連通性。因此，存在實現(xiàn)理想孔隙結構的最佳粘度范圍，為1.30±0.15Pa·s。力學性能表明，粘度通過影響曳力影響動態(tài)和靜態(tài)條件下添加的泡沫的平衡，導致孔隙結構發(fā)生變化。經孔隙優(yōu)化后，HPFC表現(xiàn)出高抗壓強度（同密度下比普通泡沫混凝土高2-3倍）和與高性能混凝土相當的優(yōu)異耐久性。

2.1 原材料

普通硅酸鹽水泥（OPC）、硅灰（SF）和粉煤灰（FA）作為膠凝材料。采用固含量為0.22的聚羧酸醚高效減水劑（SP）。使用硬脂酸鈣（Ca濃度：6.8％）作為泡沫穩(wěn)定劑。使用高效發(fā)泡劑（BASFGYP3711）來生產泡沫。

2.2 HPFC樣品的制作過程

圖1 HPFC的制作流程

HPFC產品的制作流程如圖1所示：i）將膠凝材料預混合1分鐘；ii）加入水和SP，攪拌直至形成灌漿料（約4-5分鐘）；iii）使用物理發(fā)泡機添加發(fā)泡劑產生空氣泡沫；iv）將泡沫加入到新鮮的灌漿料中，混合2分鐘；v）將新拌的HPFC澆注到不同的模具中，然后將其放入20℃的環(huán)境室中24h；vi）最初24小時后，將樣品脫模并將其轉移到標準固化室（20±2℃和RH>95%）中達到所需的固化年齡（28d）。

2.3 實驗方法

分別對所致制備的HPFC進行密度、新拌性能、孔隙結構（孔隙均勻性、分形維數、球形度、孔隙連通性）、機械性能、導熱性能、耐久性（吸水性、快速氯化物遷移、電化學阻抗譜）進行測試。

為了實現(xiàn)在相同密度/孔隙率水平下，抗壓強度和耐久性至少是普通泡沫混凝土的1.5-2倍，需要考慮三個關鍵因素：i）設計高強度且致密的水泥基漿體基質；ii）使用合適且含量的穩(wěn)定細膩的泡沫；iii）優(yōu)化混凝土基體內的孔隙結構。

3.1 高強度、致密漿體基體設計

采用改進的Andreasen和Andersen顆粒堆積模型來設計用于制造HPFC的致密水泥基漿體。

使用硅灰的原因是為了填充水泥顆粒之間的孔隙，形成致密的基體，其火山灰活性可以進一步增強漿體基體的強度。

3.2 確定合適的泡沫含量

根據目標密度（ρt）確定泡沫含量：

之后，計算出泡沫體積：

式中，VSL為固體和液體材料的體積比，m_W和m_SP為1m3泡沫混凝土中水和SP的質量，ρ_C、ρ_SF、ρ_W和ρ_SP分別為水泥、SF、水和SP的密度，分別為，V_F為泡沫的體積比，k為根據實驗和配料特性調整系數。

3.3 孔隙結構優(yōu)化

本研究旨在通過流變控制來優(yōu)化HPFC的孔隙結構。對于水泥基材料，其流變特性主要取決于所使用的膠凝材料體系和水膠比。對于膠凝材料體系，先前的文獻強調使用輔助膠凝材料（SCM）對混凝土流變學具有顯著影響。在這些材料中，粉煤灰（FA）因其球形形態(tài)而成為常見的選擇，可充當調節(jié)流變特性的潤滑劑。同時，事實證明，用FA替代水泥是降低HPFC相關成本和環(huán)境影響的可行策略。因此，通過使用不同質量比（0-40%）的FA實現(xiàn)了膠凝材料體系的流變控制。另一方面，水膠比是影響混凝土流變性能的直接因素。因此，選擇該因素作為漿料流變控制的另一個關鍵參數。鑒于低水膠比是高強度漿料的基礎，根據之前的參考文獻和初步實驗，水膠比范圍確定在0.16至0.24之間。

4.1 FA和w/b對流變特性的調節(jié)

圖2（a）FA含量（a1）和w/b（a2）對HPFC坍落度的影響，（b）FA含量（b1）和w/b（b2）對HPFC動態(tài)屈服應力和塑性粘度的影響

圖2a表明，增加FA和w/b顯著提高了HPFC的和易性。圖2b表明，隨著FA含量的增加，HPFC的動態(tài)屈服應力和塑性粘度均明顯降低，其中含水量的影響更為明顯。總的來說，這些結果表明添加FA或優(yōu)化水膠比是調節(jié)和控制HPFC流變性能的有效方法。

4.2 對孔隙結構的調節(jié)

4.2.1 孔隙率和孔徑

圖 3 HPFC在不同孔徑范圍內的孔幾何形狀和分布

圖3中FA0組的毛孔不僅明顯大于其他組，而且表現(xiàn)出更不規(guī)則的形狀。這強調了流變特性對孔隙結構控制的顯著影響。

為了進一步明確孔隙特征，對孔隙率和孔徑分布進行了定量分析。

圖 4 孔徑分布的相對頻率

圖5（a）FA含量對孔隙分布的影響（b）w/b對孔隙分布的影響

圖4與圖5顯示HPFC的孔隙分布存在兩個區(qū)域，區(qū)域I是由水泥基漿體基質內的孔隙以及一些由細泡沫引入的孔隙。區(qū)域II僅僅由泡沫（即泡沫氣泡）引入的孔隙所引起。并且隨著FA含量或w/b的增加，第二個峰變得更加明顯。隨著FA含量的增加，第二個峰相應的孔徑減小，表明泡沫孔變細。隨著w/b從0.16增加到0.24，第二個峰的孔徑呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢。這表明過高的水膠比也會導致泡沫孔徑變粗。可以得出結論，F(xiàn)A含量和w/b對泡沫混凝土的孔徑有顯著影響，這意味著流變控制的重要性。

4.2.2 孔隙連通性

流體和離子只能穿過多孔材料內相互連接的孔隙；孤立的孔隙不能形成流體流動通道。因此，孔隙網絡連通性是控制混凝土中流體傳輸的關鍵因素。本研究分析了相同密度水平下HPFC的孔隙連通性。

圖 6（a）孔隙連通性的PNM模型。（b）“孔體-喉道-孔體”模型示意圖。（c）連通孔隙的喉道半徑（c1）和通道長度（c2）分布。（d）FA（左）和w/b（右）對孔隙連通率的影響。

如圖6所示，孔隙網絡模型（PNM）由一系列“孔體-喉道-孔體”構型組成，類似于連通道管。喉道半徑代表通道半徑，通道長度用喉道對應的孔體之間的距離表示。從圖12a中可以看出，與其他組相比，F(xiàn)A0的孔隙結構明顯更粗糙，這可能會增加基質滲透性。具體而言，圖12c表明，添加FA或增加水膠比通常會改善HPFC基質內連接孔的喉道半徑和長度；然而，過高的水膠比（例如WB24）會導致平均喉道長度增加。根據建模結果，計算了基質的連通孔隙率，如圖12d所示。該分析表明，增加FA含量或水膠比會導致孔隙連通率最初下降，隨后又上升。

4.2.3 流變性對孔隙結構的影響

為了確定HPFC的孔隙設計參數，需要了解流變學特性與孔隙結構之間更具體的關系。

圖 7 孔隙特性與塑料粘度的關系：（a）孔徑；（b）孔隙均勻性；（c）孔隙球形度；（d）3D分形維數；（e）連通孔隙度。（f）和易性

如圖13a-e所示，除球形度外，其他孔隙結構參數均隨塑性粘度的增加呈凹函數關系，表現(xiàn)為先下降后上升；但球形度表現(xiàn)出相反的關系。這種現(xiàn)象的原因是：較高的球形度通常對應于較高的孔隙均勻性和較低的分形維數。這是因為分形維數越高，表面越復雜，比表面積越大，而球形度與比表面積成反比。這表明，泡沫混凝土體系存在一個最佳粘度范圍。

粘度對孔徑的影響可分為兩個區(qū)域：區(qū)域Ⅰ表示隨著粘度的增加，可以優(yōu)化孔隙參數，包括細化孔徑、增強孔隙均勻性和增加平均球形度。然而，區(qū)域Ⅱ表明粘度過高會導致孔隙結構較差。

區(qū)域Ⅰ：合理提高粘度改善孔隙結構。作用在泡沫氣泡上的垂直力決定了它們的向上運動。氣泡的這種向上運動通常會降低泡沫穩(wěn)定性并導致其聚結和破裂，從而降低泡沫混凝土的孔隙結構。當漿體基體的屈服應力和粘度相對較低時，氣泡容易向上移動。在向上運動過程中，氣泡往往會增大，加劇聚結并導致孔徑增大。此外，過低的粘度和基質屈服應力會加劇混凝土基質內的泡沫排出，進一步導致氣泡聚結并損害孔隙結構。因此，對于泡沫混凝土，適當提高粘度和屈服應力有利于穩(wěn)定泡沫和優(yōu)化孔隙結構。

區(qū)域Ⅱ：粘度過度增加導致孔隙結構惡化。理論上，當漿料靜止時，漿料的較高粘度和屈服應力可以穩(wěn)定氣泡。然而，這項研究的結果表明，過度增加粘度也會惡化孔隙結構。這主要歸因于攪拌過程中施加在混凝土內泡沫上的應力。在水平方向上，泡沫混凝土的攪拌旋轉運動產生阻力（FR），該阻力由流體相沿與氣泡速度相反的方向施加。對于相同的氣泡尺寸，F(xiàn)R與漿料的粘度成正比。當粘度增加到一定程度時，F(xiàn)R超過維持氣泡形狀所需的表面張力Fst。此時，氣泡無法保持其形狀，并且開始變形，氣泡趨于變成直徑較大的橢圓形。這也會加劇氣泡之間的聚結，導致孔隙粗化。

4.3 HPFC性能

4.3.1 機械性能

圖 8（a）不同F(xiàn)A含量（a1）和w/b比（a2）的HPFC的抗壓強度。

（b）抗壓強度（b1）和比強度（b2）與文獻報道的比較。（c）具有不同F(xiàn)A含量（c1）和w/b比（c2）的HPFC的顯微硬度。

圖8中數據顯示FA含量的增加最初導致抗壓強度增加，然后又下降。而增加w/b往往會降低抗壓強度。FA的作用機制主要歸因于其對HPFC基體強度和孔隙結構的影響：i）最初，當FA含量相對較低（<20%）時，其對水泥基漿體強度產生的不利影響最少。由于其火山灰活性可以產生額外的凝膠，它甚至可以增強基質強度。ii）另一方面，合理使用FA可以通過流變控制來調節(jié)和優(yōu)化HPFC的孔隙結構。隨著FA含量的增加，孔隙結構得到優(yōu)化，包括細化孔徑、提高均勻性、增加球形度、減少連通性，有利于強度增強。關于w/b的影響：w/b的增加導致HPFC基體的平均顯微硬度下降，這不利于泡沫混凝土抗壓強度的發(fā)展。同時適當增加w/b可以優(yōu)化HPFC的孔結構。這種優(yōu)化確保了盡管水泥基漿體的基體顯微硬度降低，但 HPFC 的抗壓強度降低并不顯著。

總的來說，水泥漿體強度和孔隙結構對于泡沫混凝土材料的抗壓強度發(fā)展至關重要。這凸顯了高強度漿體和最佳孔隙結構的協(xié)同設計對于開發(fā)高強度泡沫混凝土產品的重要性。

4.3.2 耐久性

泡沫混凝土固有的多孔隙結構往往導致耐久性差。

圖 9（a）HPFC的吸水過程。（b）二次吸水率。（c）樣品和對照組的RCM結果。（d）HPFC基體的致密微觀結構。

圖9顯示增加FA含量首先會降低吸水率，在20%FA含量下達到最低值。這是因為合理的流變控制優(yōu)化了孔隙結構、減少了孔隙連通性，從而降低了毛細管吸水率。但是過量的FA含量（40%）會減少生成的C-S-H凝膠含量，降低了水泥基漿體的微觀結構致密性。并且HPC的氯離子擴散系數（RDC）僅高出1.5倍。說明所設計的HPFC具有出色的抗氯離子滲透性，甚至可以與HPC相媲美。

圖 10（a）HPFC的EIS測試結果：FA（a1）和w/b（a2）對特性曲線的影響；（a3）電阻。（b）導電路徑和導電模型的示意圖。

圖10（a）顯示所設計的HPFC表現(xiàn)出更高的體電阻（Er），范圍在1–6kΩ·m之間，明顯超過普通混凝土。高電阻有助于提高混凝土的耐久性，表明其抵抗侵蝕物質侵入的能力。高Er還源于設計的致密基體和低孔隙連通性，這有效地阻止或減少了混凝土中的主要導電路徑（圖16b）。具體來說，主要傳導路徑涉及孔隙溶液的運動，其中連續(xù)傳導路徑（CCP）和不連續(xù)傳導路徑（DCP）會顯著影響電阻。在設計的HPFC中，具有低w/b，內部環(huán)境明顯干燥，溶液孔隙極小，導致CCP和DCP引起的電阻增加。同時，與普通混凝土相比，HPFC的致密漿體基質導致絕緣體導電路徑（ICP）的電阻更高。并且未連接的孔隙進一步阻礙了所有三個導電路徑，導致HPFC的電阻增加。

（1）提出了開發(fā)新型HPFC的優(yōu)化設計方法，概括如下：首先，基于顆粒堆積理論，精確設計致密高強的水泥基漿體；然后，制造適當含量的泡沫加入到設計的漿料中；最后，通過流變控制優(yōu)化孔隙結構。

（2）合理添加粉煤灰（FA）并優(yōu)化水膠比可有效調節(jié)HPFC的流變特性。結果表明，調節(jié)基質流變性可以有效優(yōu)化相同密度水平下HPFC的孔隙結構，如細化孔徑、提高孔均勻性、增加孔球形度、降低孔連通性等。

（3）過高和過低的基質粘度都會降低孔隙結構，表明存在最佳的流變范圍（粘度1.30±0.15Pa·s），以獲得優(yōu)異的HPFC孔隙結構。因此，本研究表明，20-30%的FA替代率和0.16-0.18的w/b有利于制造高質量的HPFC產品。

（4）HPFC基質內的粘度不足可能導致泡沫上升，主要是由于浮力和排水加劇，從而惡化孔隙結構。相反，過高的基質粘度會增加混合過程中施加在泡沫上的拖曳力（FR）。當FR超過維持氣泡完整性的張力時，氣泡的結構完整性將受到損害，從而也會惡化孔隙結構。

（5）優(yōu)化后的HPFC表現(xiàn)出優(yōu)異的性能，包括高強度（高達17.8 MPa，是等密度普通泡沫混凝土的三倍以上）、良好的和易性、出色的耐久性（低吸水率、高氯離子抗性和高電阻），導熱系數低。因此，這種混凝土可以被視為現(xiàn)代建筑行業(yè)的高性能建筑材料。

目前論文已經在線發(fā)表在Elsevier出版集團Cement and Concrete Research雜志，歡迎大家通過以下鏈接下載瀏覽。

[1] Dingqiang Fan,Chunpeng Zhang,Jian Xin Lu,Ligang Peng,Rui Yu & Chi Sun Poon.(2025).Rheology dependent pore structure optimization of high-performance foam concrete. Cement and Concrete Research 107737-107737.

https://doi.org/10.1016/j.cemconres.2024.107737